Diskuzní fórum Elektro Bastlírny

Ahoj,
používám jednoduché zapojení jako invertor pro zapojení zesilovače do můstku. Vznikla potřeba změny napájecího napětí na 24V.
Uvažuji takto - z napětí na Rd (2,7k/4,5V) spočítám Id. A pro toto Id spočítám velikost Rd pro 12V. A změním R 62k tak, aby na D bylo poloviční napětí, tedy 12V. Je to tak v pořádku?

Akorát, že by tam nemělo být poloviční napětí. Potřebuješ nějaký pracovní rozsah pro ten tranzistor. Pokud máš na obou elektrodách stejné odpory, je při plném otevření tranzistoru na obou elektrodách 1/2 napětí zdroje. Pracovní bod by měl být nastaven tak, abys plně využil možný rozsah, čili na těch odporech by měla být 1/4 Ucc v klidu. Zbytek úvahy je OK.

Pokud máš změřené charakteristiky konkrétního mosfet, hlavně zavislost Ugs na Ids a s teplotou, tak to jistě spočítat půjde.
Výstupní odpory 2k7 těm koncákům nevadí ? Jakým způsobem je vyřešena teplotní stabilizace pracovního bodu mosfet ? Přidej ji tam k obrázku, mosfet je v lineární oblasti, zapojení je neúplné a takto nebude dobře fungovat.
Vypadá to jednoduše, ale ve skutečnosti je trochu složitější.

Není lepší tam dát na otočení fáze linkové trafo 1:1 za 10kč ?

Odpadne problém s výstupní impedancí a výpočty i zemními smyčkami, stabilizací pracovního bodu a pak třeba zmizí i to houkání, když dáš pryč zbytečné věci.
Nezakmitává náhodou tato věc a nezpůsobuje to houkání ? Není tam žádný integrační článek, proč je tam nesmyslných 10M a 1u ? Vždyť se ten kondík nemá do čeho vybíjet. Nestačilo by 20k ?

xsc:
- když se podíváš na to schema, tak se pracovní bod nastavuje na zhruba poloviční napětí (Ucc=9V, Ud=4,5-5,5V). V tomto režimu to chodí.
Jinak vycházím odsud: https://eluc.ikap.cz/verejne/lekce/677 pokud si vezmu zatěžovací přímku ve výstupní charakteristice, pak je střed zesilované sinusoidy zhruba v polovině mezi Unapájecím a nulou.
samponek:
Výstupní odpory 2k7 těm koncákům nevadí.
Teplotní stabilizace netřeba, je dostatečně zajištěna odporem v source. A ano, pracuje v lineární oblasti, tak jako spousta stejně zapojených zesilovačů.
Integrační článek tam není. Můžeme debatovat o nesmyslných 1u, s touto vstupní impedancí je to možná opravdu moc, ale jde o to, aby byl bezproblémový přenos basů - je to vazební kond. Odpor 10M je tam schválně, a je to kvůli velkému vstupnímu odporu. Uvedené schéma pracuje velmi dobře jako onboard kytarový předzesilovač. Snímače nechtějí být zatěžovány, zvláště ne pak piezo. V tomto případě je tam upravena velikost kondíků na vstupu a výstupu a dále je přidán kondík paralelně k Rs. Tím se zvedne zisk.
Problémy s impedancí nejsou. Ideální zesilovač má nekonečný vstupní odpor (nezatíží zdroj) a nulový výstupní (myšleno impedance).
Houkání je naprosto jiné téma a s tímto nesouvisí. Živí se s tím PA pro velké bedny, pokud hrajeme venku, ve zkušebně stačí aktivky.

Nastavovat pracovní bod tak, že máš na D Ucc/2 je běžná praxe, pokud máš v S 0 ohm. Pak když se tranzistor zavře, máš na D Ucc a když se otevře, máš tam 0V. Ale tady máš odpor v S, protože potřebuješ oba výstupy, invertovaný i neinvertovaný, Takže když je tranzistor plně otevřený, máš na D i S Ucc/2. Proto je nesmysl nastavovat pracovní nod na Ucc/2, to napětí musí být větší, aby tranzistor měl možnost regulovat.

Díky za objasnění, to dává smysl. Zkusím to na 60% Ucc a uvidím. Kdyžtak upravím.

V tomhle případě optimálně 3/4 Ucc.

OK. Ještě se zeptám - pokud na vstup pustím signál, který budu zesilovat, tak správné nastavení prac. bodu by se mělo projevit tak, že se spodní i horní půlvlna sinusovky na výstupu začnou ořezávat zároveň. Dává to smysl?

Doplnil bych jen "u obou výstupních sinusovek"
Jinak souhlas.

Vašek

VASEK_W píše:Doplnil bych jen "u obou výstupních sinusovek"

A proč, když proud oběma rezistory je jen jeden?